本文摘要：摘要：固體氧化物燃料電池(SolidOxideFuelCells,SOFCs)具有燃料適用性廣、余熱利用價值高、能量轉化效率高的優點，成為當下能量轉化技術的研究熱點。但是，在商業化之前，SOFCs仍然存在著一些亟待改善的問題，其中，穩定性和工作壽命便是最關鍵的問題。因為流場與溫度
摘要：固體氧化物燃料電池(SolidOxideFuelCells,SOFCs)具有燃料適用性廣、余熱利用價值高、能量轉化效率高的優點，成為當下能量轉化技術的研究熱點。但是，在商業化之前，SOFCs仍然存在著一些亟待改善的問題，其中，穩定性和工作壽命便是最關鍵的問題。因為流場與溫度場、電場相互耦合，不均勻的流場極易導致電池局部熱失控，產生熱應力，對電池產生不可逆損壞，影響SOFCs系統壽命，所以改善流場設計、保證流動均勻性是提高穩定性和壽命的關鍵。對平板型SOFCs的流場設計及優化進行了概述。
關鍵詞：固體氧化物燃料電池;流場設計;優化發展
引言
傳統能源的消耗導致環境保護面臨的壓力增大，綠色、高效的能源技術越來越受到人們的關注。其中，全固態結構的固體氧化物燃料電池(SOFCs)作為能量轉換效率最高的一種發電技術，成為焦點之一[1]。其較高的工作溫度使得利用電池內部產生的熱能對燃料氣進行重整成為可能，且其燃料種類選擇較為廣泛(如氫氣、天然氣、沼氣等等)[2–3]。因此，SOFCs作為分布式電源具有廣泛前景。
目前，SOFCs在少部分發達國家得到了良好的發展，并且實現了產業化。自20世紀90年代初以來，Jülich研究中心的SOFCs研究團隊一直致力于SOFCs材料和電池堆棧的開發。目前開發了鐵素體鉻鋼陽極支撐電池并已成功上市，其功率密度在0.7V和700°C的工作條件下超過2Wꞏcm−2[4]。美國FY2020-21SOFCs項目組(Fiscalyear2020-21solidoxidefuelcellsprogram)最近完成了FuelCellEnergy(FCE)200kWSOFCs原型現場測試，隨后，200kW系統被成功安裝在賓夕法尼亞州匹茲堡的NRG能源中心并成功運行 3500h[5]。
瑞士的Hexis公司正在商業化下一代的熱電聯產技術(CombinedHeatandPower,CHP)系統，新一代的電池片依舊采用的圓形板式電解質支撐結構，輸出功率可達到1.5kW，交流發電效率達到40%，并且對5單元短堆經過50次氧化循環、10次熱循環后進行23000h穩態測試，電壓衰減率為0.3%/1000h[6]。我國的SOFCs技術現狀與發達國家相比還有一定的差距，目前還停留在樣機開發階段，距離SOFCs的產業化尚有一段距離。產業化的核心因素是成本和壽命，且兩者之間相互關聯。
我國的稀土資源豐富，SOFCs的原料成本具有一定優勢，因此，提高運行壽命是降低發電成本的關鍵。電堆的流場會影響電場與溫度場，若流場分布不均則會導致電場分布不同，反應放熱使得局部溫度升高，溫度越高的區域反應越快，放熱越多，從而導致局部溫度失控，進而產生熱應力，破壞電池的結構。因此，流場的分布是影響SOFCs體系壽命的重要因素。SOFCs單電池單元的基本結構包括單電池和與之相連的連接體。
空氣與燃料分別從陰極側與陽極側相鄰的連接體的導氣槽中通過并參與反應。良好的連接體設計可以減小氣路壓降，有效提高SOFCs內部流場的氣體擴散程度及分布均勻性[7]。在設計連接體結構時主要考慮三個因素：一是有利于氣體傳輸，降低濃差極化;二是使電流路徑盡可能短，減小歐姆極化;三是使氣體分布均勻，降低局部熱失控的可能性[8]。研究者們針對連接體結構也進行了相應的研究，早期研究主要集中于連接體表面性能的改良與材料的合理選取方面[9–10]，作為對流場的傳熱傳質、復雜流動有著直接影響的要素，連接體結構方面的研究顯得比較欠缺。
因此，針對連接體結構尤其是連接體肋形結構的優化成為近些年來研究者們關注的焦點。本文從SOFCs流場設計的發展過程和不同SOFCs流場形式的優化設計入手，概述了SOFCs流場設計的常見幾何結構、流動結構和進氣排氣方向以及氣道布置方式，介紹了研究者們針對流場各個組成部分(流道、連接體和歧管)進行的流場優化工作，同時簡述了流道仿真模擬數值模型的優化進程。總結了現有的一些典型研究成果的同時指出其不足，為后續的SOFCs流場優化設計提供參考。
1SOFCs流場設計的要素
由于SOFCs為全固態結構，故可以靈活地制作形成各種構型。根據結構設計的差異性，可將SOFCs分為平板式設計和管式設計，以及瓦楞型(Mono-blockLayerBuilttype,MOLB-type)設計[12]。
目前，商業化較為成熟的主要是平板型SOFCs[13]。平板型SOFCs具有以下特點：體積功率密度高，幾何形狀簡單，制備工藝簡單，成本較低，電流路徑短，氣流傳輸形式靈活，可采用同向流、對流、交叉流等形式;但也存在密封比較困難和抗熱循環能力差的缺點[14]。目前，平板型SOFCs電堆氣道的設計主要關注以下幾個方面：電堆流場的整體幾何構型、流動結構、進氣排氣方向、氣道的布置方式和幾何要素、電堆的縱向物理場分布。
1.1流場的整體幾何構型
1.1.1平行流場
平行流場作為SOFCs常見的流場形式，通常是電池單元內部由若干個平行排列的直通氣體流道構成，具有流場結構簡單，易于制造的特點。相較于其他形式的流場，單個電池單元內平行流場氣體通道數目較多，因而氣體流速較低，氣體通道內部壓強較小。2007年，Jang等[15]對平行流場、Z形流場和蛇形流場等常規流場進行了研究。
計算得到的極化曲線與實驗數據相差不大，說明模型具備較好的準確性。根據計算流體力學(ComputerFluidDynamics,CFD)工具的計算結果可知，當流場入口氣體氧氣含量為0.2時，平行流場、Z形流場和蛇形流場的氣路出口質量分數分別為0.1457、0.1378和0.1225。由此看出，在這三種幾何構型中，平行流場內部電化學反應消耗氧氣量最少。相較其他形式的常規流場，平行流場的性能最差。當工作電壓為0.3V時，與Z形流場和蛇形流場相比，平行流場的電場分布更加均勻。同時，由于平行流場流道長度相對最短，流場設計中沒有轉折點，所以平行流場內部壓力分布更為均勻，入口出口之間壓降也較小。另外，平行流場內部氣流分布均勻性也相對較好，電池壽命則更長。
1.1.2Z形流場
2006年，Maharudrayya等[16]開發了計算多個Z形流場配置中壓降和流量分布的算法，并通過與全三維CFD模擬結果的比較，驗證了相關結論。通過增加串聯的單Z型配置的數量，可以改善流量分布指數。結果顯示，單Z型配置具有最不均勻的流量分布，流量非均勻指數為0.48。2-Z、4-Z和5-Z型配置流量非均勻指數分別為0.25、0.15、0.12。實驗數據表明，流量分布的改善是以顯著壓降為代價的，5-Z配置下的壓降842.71Pa是單Z配置下的壓降73.75Pa的10倍以上。
2020年，Jiang等[17]采用一個完整的熱電-化學-機械耦合三維理論模型，研究了陰極支撐SOFCs中具有Z形和蛇形通道的雙極板的電池性能和熱應力分布，模型的正確性得到了實驗結果的驗證。CFD計算結果表明，在低電流密度下Z形平行流道SOFCs具有較高的輸出功率，在高電流密度下三并聯蛇形流道SOFCs輸出功率更高。
對于Z形平行氣體通道，中間平行通道中的空氣速度小于入口和出口附近的空氣速度，電化學反應消耗的氧氣不能立即由流場內部對流流動引起的氣體交換來提供，因而流場內部形成了低氧摩爾濃度區域。對于三并聯蛇形通道，中間的平行通道部分氣流速度相對流場進出口沒有明顯的降低，陰極中氧的摩爾分數分布均勻，沒有明顯的低氧摩爾分數區域。電解質中的電流密度也受到陰極中反應氣體濃度即氧濃度的影響，因而三并聯蛇形流場也具有更加均勻的電流密度分布。
1.1.3蛇形流場
2015年，Chang等[18]對不同深度的三通道蛇形(SerpentineFlowField,SFF)和平行蛇形流場(Parallel-SerpentineFlowField,PSFF)進行了實驗分析，實驗采用了凹模微電火花技術制作了SUS316L雙極板，比較了固定電壓下不同流道深度時(300μm、400μm、600μm)不同蛇形流道內部氣體流速分布。結果表明，深度較淺的流道內雖然氣體平均流速較高，但也在流速分布上表現出高度的不均勻性。同時，流道深度為600μm的電池單元雖然平均流速較低，電池單元的質量傳輸性能有所不足，但較深的流道提高了流道橫截面積，并且流道內部產生旋流使得電化學反應進行得更加充分，流場內溫度及熱應力分布均勻。這也使得流道深度較深的電池單元在工作壽命以及整體性能上更具優勢。
2018年，Saied等[19]建立了平面陽極支撐的SOFCs在三種不同流場設計下的三維數學模型，三種流場設計的區別主要體現在流場入口數上，分別為單入口蛇形流場、兩并聯蛇形流場和三并聯蛇形流場，并且研究者們將模擬結果與現有實驗結果進行了比較，驗證了模型的準確性[20]。
CFD計算結果表明，對于單入口蛇形流場SOFCs，由于燃料消耗的提前，在陰極側出口處都會出現回流。為此，需要增加入口的數量，以增加質量流量入口。研究結果顯示，三并聯蛇形流場較兩并聯蛇形流場性能更好，這表明多入口單元比單入口設計的單元能夠更有效地降低極化損耗。從電場表現來看，與主溝道相比，偏轉溝道處的電流密度更高，并且三蛇形流場具備更高的最大電流密度，所以三并聯蛇形流場電池輸出性能更好。
綜上所述，這三種傳統流場設計的主要區別在于流道數流道長度以及轉角數目的不同。故可以推斷在常規流場中增加拐角數、增加流道長度、減小流道數，可以有效降低傳質損失，提高極限電流密度，從而提高電池性能，但是也會使得流道內各物理場分布均勻性下降。增加蛇形流場入口的數目可以減少回流現象，減少極化損耗。另外，由于流道長度較長、拐角數較大，三種常規流場中蛇形流場的進出口壓差最大，壓降的增加意味著氣體供應所需的能耗更大。因此，對于Z形流場和蛇形流場，氣體供給的能耗較大。這也限制了這兩種流場形式在SOFCs中的運用。
1.2流場的流動結構
平板式SOFCs根據氣體氣流方向的不同，主要分為對流、同向流和交叉流三種類型。對流型SOFCs陰陽極的氣體流向相反，同向流型SOFCs陰陽極的氣體流向相同，交叉流型SOFCs陰陽極的氣體流向相互垂直。2002年，Recknagle等[22]結合CFD模擬和電化學計算的方法建立了三維平面SOFCs的模型，該模型PEN(Positive-Electrolyte-Negative)結構厚度為760mm，反應活性面積為116.6cm2，并進一步研究了電池流動結構(交叉流、同向流和對流流動結構)對溫度、電流密度和燃料分布的影響。
當工作電壓為0.7V時，三種流動結構的燃料利用率都為60%～70%，且交叉流情況下PEN板的溫差為269℃，同流溫差為184℃，對流溫差為267℃。這表明在燃料利用率和電池平均溫度相同的情況下，同流情況下的溫度分布最均勻，溫度梯度最小，使得電池內部不會產生過大的熱應力，有利于保證堆芯組件的結構完整性，延長電池壽命。2010年，Colpan等[23]建立了一個固體氧化物燃料電池濕化氫瞬態傳熱模型。該模型包含了所有的極化和傳熱機制，且耦合了電化學的關系式與傳熱方程，對同向流和逆流SOFCs的瞬態行為進行了模擬。結果表明，當系統達到穩態時，對流式SOFCs具有較高的燃料利用率、平均電流密度、功率密度和電效率，但對流式SOFCs達到穩定狀態所需的時間稍長。
2016年，Xu等[24]利用有限元方法建立了一個研究SOFCs熱應力的綜合模型，該模型的準確性得到了實驗結果的驗證。對于一個受壓物體，沿其軸線方向使該物體有壓縮趨勢的應力為壓應力，垂直于其軸線方向使其有向外擴張趨勢的應力為拉伸應力。當垂直于平面方向上的剪切應力為零時，材料中產生的最大拉伸應力即為第一主應力。根據von-Mises理論，第一主應力是分析熱應力的主要參數模型。當剪切應力為零時，材料中產生的最大壓應力即為第三主應力。CFD的計算結果表明，對電池的固定約束加劇了熱應力行為。
當頂部和底部都固定的情況下，最大拉伸應力位于連接體線肋部和電解質處，壓應力分布在連接體位置。這是由于連接體外部施加的固定約束導致只存在電池單元的內部位移，同時三相界面處發生電化學反應產熱引起熱膨脹進而對連接體施加壓應力，且氣體通道無法提供支撐，所以連接體肋下部分存在較大拉伸應力，電解質處由于熱膨脹也存在較大拉伸應力。并且同向流情況下的電池內部第一、第三主應力均低于對流情況，這表明同向流情況下熱應力較低，并且分布更加均勻。2018年，蔡東根[25]建立了平板式陽極支撐SOFCs的三維模型，模型的準確性得到了現有實驗結果的驗證，研究了同流、對流和交叉流三種流動方式下電池的溫度場及熱應力場的分布。
模擬結果表明，同流情況下SOFCs綜合性能最好。在流道高度和流道數一定時，增加進氣流道寬度，SOFCs進氣總量增加，平均電流密度上升，使得電池單元的電化學性能提高，同時也可以降低SOFCs最大等效應力和形變位移值，提升其結構性能;在流道高度和總進氣量一定時，減少流道數，SOFCs平均溫度降低，溫度梯度減小，平均電流密度降低，電化學性能變差;在流道寬度和流道數一定時，增加進氣流道高度，SOFCs總進氣量加大，平均電流密度增加，有利于提升SOFCs的電化學性能。
2019年，Kim等[26]針對固體氧化物燃料電池單電池進行了計算研究，基于陽極-基板平板式SOFCs構建了三維數值模型在同流、逆流和交叉流情況下考察了與熱力學勢及過電位等相關性能分布。其中，設置模型的反應區域為0.01m2(0.1m×0.1m)，PEN結構厚度為5.36mm。計算結果表明：同向流、對流和交叉流情況下的最高溫度分別為851℃、850℃和855℃，溫度標準差分別為12℃、15℃和14℃。因此，同向流結構比其他流動配置具有更均勻的溫度分布，其峰值溫度略高于逆流配置。根據Peksen對SOFCs三種不同工況的模擬結果，溫差越小，熱機械性能越好[27]。SOFCs電堆得到大規模商用需要盡量使電堆內部溫度分布均勻，同時也要控制電池單元內部熱應力，避免由于熱應力分布不均勻或者局部熱應力過大對電堆結構完整性造成損壞。
綜上所述，同向流設計具備最均勻的溫度分布，這是由于燃料和空氣沿同一方向穿過電池，反應較為充分均勻;逆流結構中空氣和燃料反向流動，該結構具有最高的效率和較高的局部溫度梯度;交叉流設計中空氣和燃料通道的路徑相互垂直，在系統的歧管設計和氣體線路布置方面具有顯著優勢，但交叉流溫度分布特性較差。實際應用中需要綜合考慮到熱應力分布、反應效率及制造工藝，選取最為合適的流動結構。
1.3流場的進氣排氣方向
通常，SOFCs流場中進氣出氣方向之間的關系可以是出口氣體流向與進口氣體相反方向的U型進出氣口配置，或者是入口和出口氣流方向相同的Z型進出氣口配置[28]。研究者們針對不同進出氣口方向下電池流場所表現出的各方面性能進行了相應的研究。
2009年，Mustata等[29]論證了在簡化工況下對300W質子交換膜燃料電池堆棧內部全空氣流動進行數值模擬的可能性和意義，并且通過比對現有實驗數據驗證了模型的準確性。進出氣口U型和Z型配置下雙極板入口質量流量分布顯示Z型配置下入口處質量流量分布均勻性更佳。2014年，Imbrioscia等[30]為得到較好的流場速度均勻性針對Z型配置進出氣口平行流道進行了不同的設計。并且在歧管寬度恒定的情況下改變歧管的深度與流道的寬度，得到了兩種均勻性較好的設計(見圖10)，其不均勻系數分別為0.16和0.23。兩種設計下電池單元內部應力場分布較為均勻，說明電化學反應進行較為均勻，產生熱效應分布較好。但是新型設計相對傳統設計其制造成本更高。2015年，Wang等[31]開發了一種用于評估U型配置結構下流量分布和壓降的均勻性的離散方法，比較了U型配置和Z型配置之間的區別。這項研究定義了控制流場分布的結構參數：
(1)M，流道面積與進氣頭面積之和的比值;(2)ζ，流道的平均水頭損失系數。研究還發現，減小M或者增大ζ進行設計可以提高電池堆棧流場分布的均勻性，當進一步選取較小的M以及較大的ζ時，U型配置下的流場分布均勻性優于Z型配置下的流場分布均勻性。當ζ增大或M減小時，U型和Z型之間的差距減小，但是，當M減小或ζ增大時，Z型比U型對結構參數的變化更敏感，并且比U型更快地實現均勻的流量分布。前期相關研究多集中于U型與Z型配置單電池結構，但是在較大的疊加規模上的相關實驗與研究成果卻較少。近年來研究者們逐步開展基于不同結構大規模電堆的相關研究。
2019年，Zou等[32]基于Z型和U型兩種典型配置的30層堆棧采用數值模擬方法研究了電堆的陰極流動特性。仿真結果表明，對于SOFCs的空氣側流動，U型配置下各層的流動供給由下至上逐漸減少，流體主要聚集在輸入側下層。Z型配置下各層的流量供給由下至上逐漸增大。流體主要分布在輸入側上層。這兩種結構在流動和散熱方面都有所不足。在實際應用中，可以根據其分布規律進行優化設計，以克服其不足。
2020年，Huang等[33]基于一個200單元質子交換膜燃料電池(ProtonExchangeMembraneFuelCell,PEMFC)電堆開發了一個新的實驗裝置來驗證CFD模型，并且實驗結果與模擬結果表現出了較好的一致性。該電堆具有較薄的沖壓雙極板和250cm2的有效面積，計算結果顯示U型配置下質量流量偏差隨著與入口距離的增加而增大，Z型配置則與之相反。與U型配置相比，Z型配置顯示出極不均勻的質量流量;并且U型配置的整體壓降低于Z型配置，U型和Z型配置下電池的電壓標準差分別為7mV和20mV。這表明Z型配置內電化學反應進行程度各處分布更為不均，不利于電池的長期工作。
綜上所述，通常情況下，電堆U型配置比Z型配置的流量分布更均勻，但是增大電堆所有通道面積之和與進氣管總面積之比等物理量將使得兩種流場類型性能接近，同時Z型配置表現出了對電堆結構參數變化的更強的適應性。針對部分研究出現相反的結論的情況，可能是由于不同研究者對模型做出的簡化和假設不同，缺乏實驗數據驗證導致模型失去真實可靠性。目前，傳統的U型Z型配置下電池流場速度均勻性有待提高，可以從離散方法入手控制歧管的寬度，使得流場進氣更加均勻。
1.4氣道的布置方式和幾何要素
為了產生足夠高的輸出電壓，電池單元堆疊形成電堆，各單元在電流回路上形成串聯結構，這也帶來了一些技術上的難題。例如，反應氣體必須能夠在每個電池的任一側流動，但電池單元之間又必須保持電接觸。此外，反應氣體不能泄漏到周圍環境中，或與電池單元相反側反應氣體混合。這些功能往往通過電堆內部連接體實現。針對內氣道設計，連接體內部通道還具備導入原料氣體和收集廢氣的功能。外氣道設計則與之相反，其側蓋靠著電池堆和隔板放置。這兩種技術解決方案各有優缺點，不同應用環境下的優劣仍有待確定。
1.5電堆的縱向物理場分布
電池片堆疊形成堆棧存在一些平面維度上的問題，而在縱向維度上也存在著物理場分布的不同特性。例如，在溫度場的分布上，電池堆棧中位于中間位置的電池單元由于上下兩側均與其他電池單元接觸導致邊界處散熱受阻，反而受到其他單元反應放熱的影響被加熱，進一步加劇了中間電池單元與周圍環境溫差，形成局部高溫區域。在電流密度的分布上，電堆單元的平均電流密度要小于單電池的電流密度。
一方面，這是因為電堆的堆疊結構降低了反應氣體利用率，使得每個單元參與反應的氣體量減小，電流密度下降;另一方面，是因為相鄰兩片單電池接觸面上存在接觸電阻。綜上所述，進行電堆縱向上的物理場分布特性研究十分有必要。2015年，Li等[43]利用CFD工具FLUENT，結合內部開發的外部子程序，對30單元的平板式SOFCs堆進行了建模。電堆內的溫度分布結果顯示，沿電堆高度方向存在較大的溫度梯度。電堆與環境之間的熱交換對溫度場影響顯著，最高溫度出現在中間單元，最低溫度出現在頂部和底部單元。電堆高度方向的壓降分布變化不大。
2017年，Yu等[44]采用超薄K型熱電偶，直接測量了三種電堆的內部溫度分布。他們設計了控制環境溫度與預重整氣流溫度的系統，針對由兩個30單元電堆組成的電池組，電池單元中間溫度最高，頂部溫度次之，底部溫度最低。當控制外部溫度為750℃時，入口區域中間部分溫度最高，為768℃。且頂部與底部的溫差可以控制到小于45℃。2020年，劉昊錕[45]對電堆尺度的SOFCs模型進行模擬分析。將改進后的電堆疊串聯成電堆，對電堆進行模擬分析，與單片電池的模擬結果對比。分析比較了3片電池電堆與單片電池輸出性能的差異。隨后增加電堆中電池數量，發現3片和5片電池片組成的電堆各層之間氫摩爾分數分布幾乎沒有區別。
實際運用中SOFCs的運用是以多單元組合形成的電堆形式出現，多電池片的堆疊結構使得針對電堆高度方向上的物理場分布研究顯得十分必要。目前，局限于模擬設置以及實驗條件，研究者們主要針對單元數目較少的電堆進行模擬。研究結果顯示，物理場變化不明顯或是得出電堆某一部分出現溫度較高的情況。針對這種現狀，需要增加電堆單元數，進一步探究出現物理場分布不均的機理，規避這種情況對實際電堆的損害。
2SOFCs流場優化設計
傳統的平行氣道模式可能會因為邊界條件的變化，比如供氣流量降低，導致許多氣道內部的燃料氣沒有充分反應，而一些新型設計可以保證氣體的充分反應。隨著高強度連接體材料的充分發展和制造成本的降低，這將成為今后SOFCs優化設計的一個趨勢。
2.1流道結構的優化
在陽極流道優化設計方面，Danilov等[46]提出了SOFCs陽極流場的新方案，并建立了三維數值模型，考慮了多種燃料組分與氣體的內部重整以體現流場設計、內部重整反應和電極反應對SOFCs性能的影響。模擬結果表明，在常規陽極流場設計中，入口歧管中存在氣體回流，以及速度、溫度、電流密度的非均勻分布。
同時由于入口截面窄、流速大有利于快速重整反應。與常規設計相比，新型設計入口氫的濃度較高，電化學反應性能得到了提高。新型陽極流場設計則具有更均勻的流場參數分布，這使得SOFCs的效率與性能大大提高。該模型有望用于今后的流場設計和結構優化中。2010年，Suresh等[47]設計了一種改進的蛇形流場。這種流場的總體壓降較低，從而減少了由于反應氣體通過流場而引起的輸出功率損耗。反應物均勻分布于整個電池活性區域，且相鄰的蛇形通道之間缺氧的部分可以得到氧氣補充，反應更加充分，相應的電場溫度場分布更加均勻，電池性能相較單蛇形流場結構更好。
2.3損失更小的歧管設計
2010年，Bi等[39]采用計算流體力學的方法對大尺寸平面固體氧化物燃料電池(planarSolidOxideFuelCells,pSOFCs)的U型并聯通道進行了系統優化。優化后的幾何參數包括入口歧管和出口歧管截面的長寬比以及出口歧管寬度與進口歧管寬度之比(α)等。CFD計算表明，在pSOFCs中，為了保證空氣和燃料的流動均勻性，需要一個合適且相對較大的歧管寬度，使得優化后沿著歧管的流動摩擦和壓降更小，能量損失更小。
2014年，Jackson等[54]對Z型SOFCs的流道歧管進行了優化，降低了進入平行直通道中氣體流場的不均勻性。研究者們運用離散方法來評估流量分配不均，推導了增加歧管寬度的函數關系，并且驗證了離散方法的準確性，通過優化設計減少了寄生損失壓降和流量分配不對稱性。2014年，Dey等[55]在入口和出口歧管區添加了邊長為1.5mm的方形柱體，通過增加氣體的擾動使得流場進氣更加均勻。
2016年，Duhn等[56]設計了一種新型的氣體分布器。這種氣體分布器位于入口歧管區，可以改善設計固有的流量分配不均，將氣流均勻分配到平行直通道中。通過改變分布器的幾何參數wcc、β(β=wsc/wcc)、wb實現優化設計，最終可使得流動均勻性指數最終達到0.978。
2.4數值模型的優化
隨著CFD技術的發展與計算機的廣泛應用，建立數值模型，對SOFCs進行CFD模擬可以高效地預測其性能與參數分布，為后續的實驗以及進一步優化等工作提供重要參考。研究者們利用軟件工具不斷建立并完善三維數值模型，使其更加符合現實情況。早期的燃料電池建模往往假設電池運行過程中內部所有電池單元狀態是一樣的，只針對一個電池單元進行建模。事實上，由于電池工作時相應邊界條件的不同，所處物理位置不同的電池單元狀態是不同的。
1995年，曹廣益等[57]針對同向流熔融碳酸鹽燃料電池進行建模，假設存在平面的二維溫度分布，并運用加權殘差法求解整機方程。且模型中許多參數使用的是穩態條件下的實驗值，存在許多理想化的假設與簡化。顯然，這種建模方式具有很大的局限性，后續學者選擇針對電池實際工作情況下的細節(如電池內部氣體流動狀況)進行建模分析。2005年，湯根土等[58]對單電池模型進行仿真分析，對內部氣體流動與分布進行了較為細致的研究。結果表明，電池內部的反應物濃度與電流密度對電池濃度過電勢有著重要影響，增大陽極厚度，可以降低電池過電勢。
3總結與展望
發展和優化SOFCs流場形式和布局是提高其性能、穩定性及壽命的一大重要手段。研究們從流場的幾何構型、流動結構、進氣排氣方向、氣道的布置與幾何設計入手開展了許多相關性研究。目前，流場設計均勻程度普遍不高，物理量分布不均，當下研究熱點是通過優化設計找到更符合流動特性的氣道設計、損失更小的歧管設計，并推進肋形結構的優化與數值模型的完善。對于SOFCs的流場優化設計，仍有許多問題值得繼續探索。
(1)SOFCs在不同復雜工況下的流場分析與優化。首先，SOFCs工作參數的不同，如SOFCs工作的最適環境溫度與壓強;其次，SOFCs的燃料組分不同，物理特性和反應特性與純氫氣差異較大。例如：重整反應的產物不僅有CO，還有CO2，需將高溫條件下的重整反應考慮進SOFCs的仿真計算中，并加入到化學模型中。
(2)模型對象的選擇。目前，研究者們所建模驗證的部分是單電池，與實際應用的電堆物理場分布存在差異，因此，模型建立應采用電堆。此外，模擬電堆過程中往往假設的是電堆在正常工作條件下展開，而實際應用中的電堆工作在高溫環境下，長時間的運行必然使得電堆出現性能衰減或故障情況，出現衰減和故障后，各物理場的分布及變化趨勢也是未來值得研究的方向。(3)關于模型計算的驗證。需要通過合理的電堆測試程序對各參數進行表征，以便得到科學的結果，來對模擬仿真的模型進行校正，并對結果進行驗證。
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作者：白虎1，馮宇1，葉曉峰2，冷志忠1，張博1，周娟1
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